200噸/天一體化污水處理設備

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卡魯塞爾氧化溝的水力設計目前在國內還是一個尚未充分探討的課題。我想主要原因是其中涉及到方方面面的因素：
如機械設備（特別是表曝機）的機械和水力性能（如曝氣葉輪形狀、轉速、浸沒深度等）及其運轉中輸入水中的能量（該能量在充氧、推動和攪拌上還存在著一個分配關系)；還有氧化溝具體的布置形式和溝體設計如渠長、寬和水深、導流墻的位置、形狀、是否偏心設置等
將所有這些因素（可能還有上面沒有提到的）綜合起來，才能得出卡魯塞爾氧化溝中的具體水流形態和有關參數（如流線、湍流程度、斷面流速分布及平均流速等）。由于此問題非常復雜，不知對卡魯塞爾水力設計方面有何建議？

答：其實也沒這么復雜，氧化溝內的流速與水力停留時間或是氧化溝的容積沒有什么定性關系，氧化溝內的流速是控制溝內不沉淀為準，不宜過大，流速太小會使污泥下沉，是通過水下推進器或表曝機來完成的，只是完成流速的設備要根據與池深、池長等來定，不同廠家的設備選型也不盡相同。
能否告知三溝式氧化溝運行管理中的注意事項以及他的局限性。
答：需注意的事項很多，首先要根據實際情況確定好運行周期的時間，然后確定周期內各運行階段的時間。
運行階段應先確定C階段段時間，因為C階段是泥水分離時間。還要調整好轉刷的浸沒深度，使其具有很好的充氧能力和混合推動力，池內的所有轉刷的浸沒深度要*。轉刷的浸沒深度應在靜止狀態下通過出水堰門來調節，即在氧化溝進水而不曝氣的狀態下用出水堰門的升降來調節，當轉刷處于合適的浸沒深度時，出水堰門的開度即為轉刷運行時的開啟限位。

厭氧生物處理技術因具有高有機負荷、低能耗及產能等優點而被逐漸廣泛地應用到各類高濃度有機廢水的治理中.然而，廢水的來源各異，且含有多種對厭氧微生物有害的成分，其中，亞硝氮、硝氮、氨氮是厭氧處理過程中可能遇到的難題之一.亞硝氮、硝氮和氨氮進入厭氧段可能存在很多情況，如基于短程反硝化的厭氧產甲烷同時反硝化的提出和污水處理系統中好氧池污水回流脫氮等情況均會帶來亞硝酸鹽;果膠與金屬制造及肥料應用的廢水處理，以及厭氧產甲烷同時反硝化工藝的提出等都有可能帶來一定濃度的硝酸鹽;一些畜禽廢物或食品加工廢水的處理，以及含有較多如尿素和蛋白質等氨氮成分的廢水處理等均會導致氨氮含量過高.

目前，針對這3種含氮無機化合物(亞硝氮、硝氮和氨氮)對厭氧微生物活性影響的研究多集中于對產甲烷活性和產甲烷菌的影響分析，而對厭氧細菌群落的急性影響研究還相對較少，僅有的研究也多偏向于氨氮部分，且缺乏這3種含氮無機化合物對厭氧細菌群落抑制作用的對比研究.復雜有機物的厭氧消化過程由一系列不同的微生物共同進行，主要包括發酵細菌，同型產乙酸細菌、產氫產乙酸菌及產甲烷菌.在厭氧群落中各類微生物之間協調互動，任何一類微生物受到抑制都將對整個系統造成影響.據對厭氧塘細菌和古生菌群落的定量PCR分析顯示，厭氧 微生物中細菌的數量超過古生菌數量3個數量級以上，厭氧細菌群落在厭氧微生物群落結構中占很大比重，因此，研究這3種含氮無機化合物對厭氧細菌群落的影響具有重要意義.

200噸/天一體化污水處理設備三槽式氧化溝運行模式如何編程？如何確定各階段的運行時間？
答：由于一個運行周期內的前3個運行階段與后3個運行階段的運行狀態相同，設定時僅考慮前三個階段就可。

如：A、B、C三階段的總時間為4小時，應先確定C階段的時間，這個階段以沉淀為主，假如停止曝氣后將作沉淀用的側溝的混合液在1小時內能使泥水分離*，則C階段的時間就定為1小時；
A階段是生化反應的主要時段，其運行時間應大大長于B階段，經A階段運行后，大部分生化作用已大部分完成；

B階段是A階段向C階段的過渡階段，此時，廢水進入中溝，經生化處理后流向另一沉淀溝，曝氣側溝在不進廢水的情況下繼續曝氣，使溝內尚未降解的物質進一步轉化，所以B階段的時間較短。要根據不同的情況來采用相應的運行模式，如當污泥沉降性能差時，應該適當增加C階段的時間，相應減少A、B階段的時間，必要時可在C和D之間設一個過渡階段。

活性污泥是微生物與懸浮物質、膠體物質混凝交織在一起所形成的絮狀物質，它的結構和功能的中心是菌膠團.在菌膠團上，生長著細菌、真菌、原生動物和某些后生動物，這些微生物能分泌具有粘著性的膠狀物質，對微小顆粒和可溶性有機物有強烈的吸附能力，在水流的作用下與懸浮顆粒相碰撞、粘連，形成活性污泥絮體.通過重力作用進行泥水分離是活性污泥處理系統中的重要環節，污泥的沉降性能決定了處理工藝的整體效率.