攀枝花一體化污水處理設備

攀枝花一體化污水處理設備

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攀枝花一體化污水處理設備廣泛用于處理生活污水、醫療污水、洗滌污水、屠宰污水、布草洗滌污水、塑料清洗污水、養殖污水、洗床單被罩污水、洗餐具廢水、各種食品加工廢水等。

我們的技術性產品：地埋式一體化污水處理設備、氣浮機、斜管沉淀設備、UASB厭氧設備、二氧化氯發生器、臭氧發生器、紫外線消毒設備、加藥設備等。

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 懸浮生物膜和活性污泥復合工藝（IntegratedSuspendedBio-filmActivitedSludgeprocess簡稱ISBAS）介紹
ISBAS工藝
工藝原理：通過向活性污泥反應器中投加一定數量的懸浮載體，提高反應器中的生物量及生物種類，從而提高反應器的處理效率
工藝特點：
既具有傳統生物膜法耐沖擊負荷、泥齡長、剩余污泥少、無污泥膨脹現象發生的特點，又具有活性污泥法的高效性和運轉靈活性。
采用懸浮填料，克服了流化床使載體流態化的動力消耗過大的缺點，同時也克服了固定床容易堵塞的缺點，維護管理簡單.

可在各種活性污泥法工藝基礎上進行改造，不新增構筑物，投加填料即可實現污水處理提量提標。
工藝的攪拌和曝氣系統操作方便，維護簡單：曝氣系統采用微孔曝氣管系統，無需額外增加曝氣量。攪拌器采用具有香蕉型攪拌葉片，外形輪廓線條柔和，不損壞填料，整個攪拌和曝氣系統很容易維護管理。
MBBR工藝改造布置形式
根據實際情況，可以對原有的工藝進行改造：
A、MBBR法－減少構筑物占地
B、MBBR與活性污泥復合法－增強效果
C、MBBR前置法－抵抗高負荷沖擊
D、MBBR后置法－提升出水水質什么是污泥的厭氧消化?與高濃度廢水的厭氧處理有何不同?
污泥的厭氧消化是利用厭氧微生物經過水解、酸化、產甲烷等過程，將污泥中的大部分固體有機物水解、液化后并終分解掉的過程。產甲烷菌終將污泥有機物中的碳轉變成甲烷并從污泥中釋放出來，實現污泥的穩定化。
污泥的厭氧消化與高濃度廢水的厭氧處理有所不同。廢水中的有機物主要以溶解狀態存在，而污泥中的有機物則主要以固體狀態存在。按操作溫度不同，污泥厭氧消化分為中溫消化(30～37℃)和高溫消化(45～55℃)兩種。由于高溫消化的能耗較高，大型污水處理廠一般不會采用，因此常見的污泥厭氧消化實際都是中溫消化。

厭氧消化池的基本要求有哪些?
(1)采用兩級消化時，一級消化池和一級消化池的停留時間之比可采用1：1、2：1或3：2，其中以采用2：1的多：一級消化池的液位高度必須能滿足污泥自流到一級消化池的需要，地下水位較高時、必須考慮池體的抗浮，對消化池進行清理時選擇地下水位較低的時候進行。
(2)污泥厭氧消化池一般使用水密性、氣密性和抗腐蝕性良好的鋼筋混凝土結構，直徑通常為6～35m，總高與直徑之比為0.8～1.0，內徑與圓柱高之比為2：1。池底坡度為8%，池頂距泥面的高度大于1.5m，頂部集氣罩直徑一般為2m、高度為1~2m、大型消化池集氣罩的直徑和高度分別大于4m和2m。
(3)污泥厭氧消化池一般設置進泥管、出泥管、上清液排出管、溢流管、循環攪拌管、沼氣出管、排空管、取樣管、人孔、測壓管、測溫管等，一般進泥管布置在池中泥位以上、其位置、數量和形式應有利于攪拌均勻、破碎浮渣，污泥管道的小管徑為150mm，管材應耐腐蝕或作防腐處理，同時配備管道清洗設備。
(4)上清液排出管可在不同的高度設置3～4個、小直徑為75mm，并有與大氣隔斷的措施；溢流管要比進泥管大一級，且直徑不小于200mm，溢流高度要能保證池內處于正壓狀態；排空管可以和出泥管共用同一管道；取樣管小直徑為100mm，至少在池中和池邊各設一根，并伸入泥位以下0.5m；人孔要設兩個，且位置合理。
(5)池四周壁和頂蓋必須采取保溫措施。

微曝氣兼氧處理系統
微曝氣兼氧處理系統由微曝氣兼氧調節池和初沉池組成。在調節池中進行微量曝氣，除可促進廢水均質外，因該工藝中二沉池剩余污泥全部回流至調節池，初沉池部分污泥回流至調節池，使調節池在很大程度上相當于高負荷曝氣池，從而從理論上延長了好氧反應的時間，該工藝中兼氧調節池DO<1 mg／L。本工程實踐表明，兼氧處理系統對CODCr的去除為30％～40％，出水CODCr維持在800 mg／L左右，降低了曝氣池的處理負荷，而且出水水質均勻，波動很小。印染廢水中殘余的染料及硫化堿助劑含量較高，硫化物對微生物具有很強的抑制和毒害作用，硫化堿是強還原劑，如進入曝氣池則大量耗氧，可使池內DO急劇下降，因此采用微曝氣能有效地將硫化物氧化或吹脫除去，一部分染料在初沉池中沉淀下去，作為初沉污泥排出。此外微曝氣系統還有調節水溫等作用。

半推流式活性污泥系統
半推流式活性污泥系統(SPFR)是由傳統推流式活性污泥系統(PFR)改良而得。傳統PFR系統因具有處理深度大、不易產生污泥膨脹、氧利用率高、操作范圍寬等優點，曾廣泛地應用于城市污水處理工程中，但傳統PFR大的缺點是抗沖擊負荷能力差，因而限制了其在印染廢水治理中的應用。為了避免沖擊負荷對生物系統的破壞，我國印染廢水生物處理系統多數采用生物膜系統或*混合式活性污泥系統(CFSTR)，與PFR相比，達到相同的底物(BOD)去除率，生物膜系統運行成本較高，CFSTR系統反應時間較長、構筑物容積增大且易產生污泥膨脹。改良后的SPFR系統前半段設計成抗沖擊負荷能力較強但反應推動力相對較弱的多點進水階段曝氣，以承擔底物去除率的前半段，此階段由于底物濃度較高，推動力與傳統PFR系統相比不是很大，SPFR系統后半部仍為PFR系統，以發揮其在低濃度下的動力學優勢。SPFR用于印染廢水治理具有兩個方面的優勢——去除效率高和抗沖擊負荷能力強。

(1)去除效率高。印染廢水往往BOD／COD較低，為了達到較高的COD去除率，生化系統的BOD負荷一般選取得較低，以便在更多地削減BOD的同時，降低出水中COD，根據我院多年的經驗，在印染廢水生化處理過程中，BOD的去除率一般要達到90％甚至95％以上。根據文獻[1]，在污泥同流比為l，底物去除率為90％時，理想狀態下SPFR系統、傳統PFR系統所需反應時間分別是CFSTR系統的45％和38％，SPFR系統、傳統PFR系統的反應動力學優勢非常明顯。因而在活性污泥生物處理系統中設置一段“推流式”系統，對提高底物去除率或減少反應時間是非常有利的。
(2)抗沖擊負荷能力強。如果不考慮沖擊負荷的影響，僅從系統的反應動力學來講，SPFR系統、傳統PFR系統處理印染廢水的優勢十分明顯，但印染廢水特點之一是水質成分復雜多變。對于傳統PFR系統而言，沖擊負荷集中在少量活性污泥上，常導致該部分活性污泥處理能力下降，階段出水變差，進而影響整個系統。對于SPFR系統而言，沖擊負荷由曝氣池中半數的活性污泥來承擔，盡管其抗沖擊負荷能力不如CFSTR系統，但卻遠遠優于傳統PFR系統，能夠承受較高的沖擊強度。總之，將傳統PFR系統改良成SPFR系統后，對傳統PFR系統反應動力學優勢的削弱不是太大，但卻使其抗沖擊負荷的能力實現了質的變化，從而使改良后的SPFR在印染廢水治理中表現出優良的工程化應用性能。